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E-II型旋风除尘器属于异形进口型旋风除尘器，与弯曲管道内形成纵向环流的原因… 样，旋风除尘器在出口管与顶部及器壁构成的环形因域内，由于顶部下面有一个流动缓慢的 边界层，它的静压随半径r的变化比强旋流中的变化平缓，于是促使外侧静压较髙的流体向 上流人此边界层内，并沿边界层向内侧流动，经出口管外壁而转折向下，形成了局部环流, 也称上涡流。这种短路流把一部分已浓集在除尘器器壁处的细颗粒向上带到顶板附近，而形 成了 “上灰环”，并不时被带入上升的中心气流中逸出出口管，影响了除尘效率。采用异形 进口的目的，是为了气流在流速较高处有相应的较大流通面积，有效地消除上涡流的影响。
E-II型旋风除尘器的结构特点，是异形进口及结合渐缩形导流挡板。如图5-10所示。
渐缩形导流挡板使得颗粒随气流进人旋风体内，由直线流动变为圆周流动时，由于颗粒 的径向分离距离逐渐减小，因此有利于气固两相的分离，提高了除尘效率，尤其是对细颗粒 的捕集D此外，导流挡板与旋风顶板保持一定的缝隙，不仅阻力有显著下降，而且分离效率 也有了一定的提高，
图5-11为导流挡板缝隙e与旋风除尘器性能的关系。
图5-11表明：当e/a=0. 11?0. 22范围内，压降几乎不变；但均比e/a = 0 (无缝 隙）时，压降下降8.7%?10.4%;当^<1 = 0.297时，压降有回升的趋势。分离性能，按 出口粉尘跑损量（1 一 ？）X100计，在e/a = 0. 11?0.27范围内几乎不变，但均比e/a = 0时 压降下降10%?17%。
E-II型旋风除尘器导流挡板缝隙da取0. 11较为合适U为旋风除尘器进口高度）。
尘样为滑石粉（>=2. 72g/cm3),平均粒径士 = 17. 5pm，导流挡板缝隙11,旋 风进口截面= 0.185，不同工况下的性能见表5-12和表5-13
图5-12为不同迸口气速下E-II型旋风除尘器的分离性能u由图中得出E-D型旋风除尘 器具有良好的操作弹性，即使在12m/S低进口气速下，仍能保持较高的除尘效率。
（1）E-II型旋风除尘器的性能比较
对于国际净化空气会议提出的代表性粒径，直径为鉈30mm的E-II型和B型旋风除尘 器.效率对比见表5-14
图5-13为E-II型旋风除尘器与B型旋风除尘器的性能比较。即在相似的操作条件下fill 型比 B 型除尘效率高 5% ? 即使E-n型在低进口气速n.lm/s下*比B型在 17. 7m/s下其效率仍高2%左右，但阻力要下降一半左右（注：B型旋风为美国Buell型旋 风除尘器）。
E-II型旋风除尘器与美国GE公司Catdone-11型旋风除尘器在相同的操作条件下，其 分离性能比较见表5-15
(2)温度对E-II型旋风除尘器的性能彤响
温度对旋风除尘器的性能影响，主要体现在随温度而变化的气体物性即气体黏度、气体 密度对旋风除尘器件能的影响。
从临界粒径计算公式A二p来看.临界粒径A与气体黏度P的平方根成
正比D所以旋风除尘器的分离效率是随着气体 的黏度的增加而降低a由于温度升高，气体黏 度增加，所以温度的升髙会造成旋风除尘器效 率下降，当然下降的幅度不会太大。气体密度 P较之固体颗粒密度七对旋风除尘器分离效率 的影响来说可以忽略不计。但从阻力计算公式看，旋风除尘器的阻力直接与气体的密度成正比.所以当温度升髙时，由于气体 的密度减小，旋风除尘器的阻力也相应降低。
图5-H为温度对E-D型旋风除尘器性能的 影响。当温度在20?6001范围内，旋风除尘 器的除尘效率下降不大，但其阻力随温度升高 有很大下降，即从2380Pa下降到800Pa。
根据不同直径旋风除尘器，在不同结构尺寸和不同操作条件（进口气速、进口含尘浓度 等）下的系统性能试验，得出E-II型旋风除尘器的阻力和除尘效率计 算公式。
某化肥厂以碳化煤球为原料生产合成氨，由于原料煤强度所限，造气炉出口煤气中夹带 大量的粉尘，加之原采用冲击式盲肠除尘器，除尘效果极差。因此进人后系统的粉尘浓度很 髙，不仅影响热管换热器、废热锅炉、洗气塔等设备的效果*而且由于尘粒直接冲刷管道和 设备，造成堵塞和磨损，严重影响了设备的使用寿命和生产周期。该厂结合造气炉的综合改 造后采用了双台E-n型旋风除尘器并联操作方式，为确保除尘器的耐磨性能*选用较低的 进口风速和特殊耐磨衬里。除尘系统的工艺参数如下。
除尘系统改造后对E-II型旋风除尘器的各项性能进行了实测，每天从旋风下灰斗实收 干煤粉约5t,通过读数显微镜观察除尘器出口取出的粉尘样品，其大粒径^><10fxm5应 用上述E- H型旋风除尘器的除尘效率计算公式及阻力计算公式进行模拟计算，其对比实测结 果见表5-17，造气炉E-D型旋风除尘器主要尺寸见图
